Atividade Prática NOTA 100 de Instalações Elétricas Industriais - Eletrotécnica

Prévia do material em texto

CENTRO UNIVERSITÁRIO INTERNACIONAL UNINTER
ESCOLA SUPERIOR POLITÉCNICA
BACHARELADO EM ENGENHARIA ELÉTRICA
DISCIPLINA INSTALAÇÕES ELÉTRICAS
INDUSTRIAIS - ELETROTÉCNICA
ATIVIDADE PRÁTICA DE INSTALAÇÕES ELÉTRICAS INDUSTRIAIS
ALUNO RENAN JONES DE FARIAS SILVA
PROFESSOR SAMUEL POLATO RIBAS
MOGI GUAÇU – SP
2023
SUMÁRIO
RESUMO................................................................................................................................... 1
1 INTRODUÇÃO......................................................................................................................1
1.1 OBJETIVOS................................................................................................................... 1
1.1.1 Objetivo geral.........................................................................................................1
1.1.2 Objetivos específicos............................................................................................. 1
2 MÉTODO PARA O DIMENSIONAMENTO................................................................................... 2
2.1 PARTIDA DIRETA......................................................................................................................2
2.2 PARTIDA DIRETA COM REVERSÃO......................................................................................5
2.3 PARTIDA ESTRELA-TRIÂNGULO.......................................................................................... 7
2.4 PARTIDA ESTRELA-TRIÂNGULO COM REVERSÃO........................................................10
2.5 PARTIDA COMPENSADORA................................................................................................. 13
3 RESULTADOS E DISCUSSÃO........................................................................................................16
3.1 COMPONENTES PARA PARTIDA DIRETA.......................................................................... 17
3.2 COMPONENTES PARA PARTIDA DIRETA COM REVERSÃO..........................................17
3.3 COMPONENTES PARA PARTIDA ESTRELA-TRIÂNGULO.............................................. 18
3.4 COMPONENTES PARA PARTIDA ESTRELA-TRIÂNGULO COM REVERSÃO.............. 18
3.5 COMPONENTES PARA PARTIDA COMPENSADORA....................................................... 19
4 CONCLUSÕES.................................................................................................................................. 20
5 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS.............................................................................................21
RESUMO
As instalações elétricas industriais são projetadas para fornecer energia de forma
segura e eficiente, garantindo a operação adequada de equipamentos, máquinas e processos
industriais. Além disso, a automação e o controle são cada vez mais importantes para otimizar
a eficiência da produção e facilitar a gestão das instalações elétricas em ambientes industriais.
Nesta atividade foram considerados cinco tipos de partidas para motores de corrente alternada
trifásicos do tipo gaiola, sendo esses, os mais encontrados nas indústrias, pelo baixo custo na
manutenção, montagem e fabricação.
Palavras-chave: Instalações Elétricas, Indústria, Motores.
Abstract: Industrial electrical installations are designed to provide energy safely and
efficiently, ensuring the proper operation of equipment, machines and industrial processes. In
addition, automation and control are increasingly important to optimize production efficiency
and facilitate the management of electrical installations in industrial environments. In this
activity, five types of starters for cage-type three-phase alternating current motors were
considered, these being the most found in industries, due to their low maintenance, assembly
and manufacturing cost.
.
Keywords: Electrical Installations, Industry, Motors.
1
1 INTRODUÇÃO
Os motores elétricos trifásicos desempenham um papel fundamental nas indústrias
modernas, impulsionando uma ampla gama de máquinas e equipamentos essenciais para a
produção e operação eficiente de processos industriais. O dimensionamento adequado dos
sistemas de partida destes motores e a elaboração de instalações elétricas industriais seguras e
confiáveis são etapas críticas para garantir o bom funcionamento das máquinas e a segurança
dos operadores.
Nesta atividade são realizados os dimensionamentos dos componentes elétricos para
cinco motores, onde foram utilizados os modelos de motores pedidos no roteiro da atividade
prática disponível no AVA que, além de usarem formas distintas de partida, são o suficiente
para diversas aplicações em uma linha de produção.
1.1 OBJETIVOS
1.1.1 Objetivo geral
Especificar os dispositivos de acionamento, comando e proteção para o acionamento
de motores elétricos trifásicos, levando em consideração o diagrama de acionamento e as
características de cada tipo de partida.
1.1.2 Objetivos específicos
● Desenvolver habilidade técnica de dimensionamento de componentes elétricos
utilizados na indústria.
● Complementar o conteúdo teórico aprendido no AVA por meio da atividade
prática.
1
2 MÉTODO PARA O DIMENSIONAMENTO
O dimensionamento de componentes elétricos industriais é uma parte crítica do projeto
elétrico em ambientes industriais, pois garante que os componentes escolhidos atendam às
necessidades de carga elétrica, segurança e confiabilidade da instalação. Aqui está o método
de dimensionamento dos cinco tipos de motores e partidas disponíveis no roteiro da atividade.
2.1 PARTIDA DIRETA
Realizado a especificação dos componentes de uma chave de partida direta, para um
motor trifásico de 4 CV, 4 pólos, ligado a uma rede de 220 V, 60 Hz, com rendimento de 83%
e fator de potência a plena carga de 0,81, com a tensão de comando de 24 Vcc, e a corrente de
partida com duração de 1s, com uma relação IP/IN igual a 5,9. Utilizado fusíveis do tipo
diametral.
Figura 1: Diagrama elétrico de potência e comando Partida Direta.
A primeira etapa do dimensionamento dos componentes é o cálculo da corrente
nominal do motor, através da equação 1:
2
𝐼
𝑁
= 𝑃 . (746)
3 . 𝑉
𝑁
 . 𝑐𝑜𝑠(φ) . η
 (1)
Inserindo os valores na equação encontramos a corrente nominal do motor.
𝐼
𝑁
 = 4 . (746)
3 . 220 . 0,81. 0,83
 = 11, 65𝐴
Na sequência deve ser calculado a corrente de partida do motor, onde usamos a
corrente nominal e multiplicamos pela relação de corrente de partida informada;
𝐼
𝑃
𝐼
𝑁
 = 5, 9 → 𝐼
𝑃
 = 5, 9 . (11, 65) = 68, 72𝐴
Para dimensionar os fusíveis do tipo diametral é necessário usar a tabela das curvas
características desses fusíveis e encontrar o fusível ideal usando a corrente de partida e o
tempo da corrente de partida de 1s, lembrando sempre que a seguinte relação da equação 2
deve ser obedecida.
𝐼
𝐹
≥ 1, 2. 𝐼
𝑁
(2)
Aplicando a equação 2, chegamos no seguinte resultado;
𝐼
𝐹
≥ 1, 2. 11, 65 = 13, 98𝐴
3
Figura 2: Curva característica do fusível para Partida Direta.
Com isso, encontramos o valor ideal do fusível de 20A para esse motor na Partida
Direta. No caso do contator, deve ser respeitado a relação que se encontra na equação 3;
𝐼
𝐾
1
 ≥ 𝐼
𝑁
(3)
Logo:
𝐼
𝐾
1
 ≥ 11, 65𝐴
O último componente a ser dimensionado é o relé de sobrecarga, sendo ideal que a
corrente do motor esteja no centro da escala de ajuste, considerando a relação existente na
equação 4, além do fusível máximo de proteção descrita pelo fabricante:
𝐼
𝑅𝑇
 ≥ 𝐼
𝑁
(4)
Seguindo a relação descrita na equação 4, encontramos o seguinte resultado.
𝐼
𝑅𝑇
 ≥ 11, 65𝐴
4
2.2 PARTIDA DIRETA COM REVERSÃO
Feito a especificação dos componentes de uma chave de partida direta com reversão
no sentido de rotação, para um motor trifásico de 7,5 CV, 4 pólos, ligado a uma rede de 220 V,
60 Hz, com rendimento de 85% e fator de potência a plena carga de 0,84, com a tensão de
comando de 24 Vcc, e a corrente de partida com duração de 2s, com uma relação IP/IN igual
a 6.Usados fusíveis do tipo diametral.
Figura 3: Diagrama elétrico de potência e comando da Partida Direta com Reversão.
Assim como no método de Partida Direta, a Partida Direta com reversão no sentido de
rotação é necessário calcular a corrente nominal do motor, através da equação 1;
𝐼
𝑁
 = 7,5 . (746)
3 . 220 . 0,84. 0,85
 = 20, 56𝐴
5
Outro dado importante é a corrente de partida do motor através da relação IP/IN
informada nas placas dos motores, onde neste caso é de 6.
𝐼
𝑃
𝐼
𝑁
 = 6 → 𝐼
𝑃
 = 6 . (20, 56) = 123, 38𝐴
Respeitando a relação descrita na equação 2, com o tempo de duração da corrente de
partida 2s, conseguimos encontrar o fusível diametral ideal para esse motor e tipo de partida,
por meio da curva característica.
Figura 4: Curva característica do fusível para Partida Direta com reversão.
Com isso, encontramos o valor ideal do fusível de 35A para esse motor na Partida
Direta com reversão no sentido de rotação. Para os contatores, também deve ser utilizado a
relação que se encontra na equação 3, obtendo o seguinte resultado;
𝐼
𝐾
1
 = 𝐼
𝐾
2
 ≥ 20, 56𝐴
Assim como no caso anterior, último componente a ser dimensionado é o relé de
sobrecarga, sendo ideal que a corrente do motor esteja no centro da escala de ajuste,
6
considerando a relação existente na equação 4, além do fusível máximo de proteção descrita
pelo fabricante;
𝐼
𝑅𝑇
 ≥ 20, 56𝐴
2.3 PARTIDA ESTRELA-TRIÂNGULO
Realizado a especificação dos componentes de uma chave de partida estrela-triângulo
para um motor trifásico de 25 CV, 4 polos, 220/380 V, 60 Hz, com rendimento de 92% e fator
de potência de 0,85 quando opera a plena carga, com a tensão de comando de 24 Vcc, e a
corrente de partida com duração de 1s, com uma relação IP/IN igual a 7,5. Sendo utilizados
fusíveis do tipo NH.
Figura 5: Diagrama elétrico de potência da Partida Estrela-Triângulo.
7
Figura 6: Diagrama elétrico de comando da Partida Estrela-Triângulo.
Para o dimensionamento dos componente de acionamento e proteção da Partida
Estrela-Triângulo, também é necessário calcular a corrente nominal do motor, através da
equação 1;
𝐼
𝑁
 = 25 . (746)
3 . 220 . 0,85. 0,92
 = 62, 58𝐴
A corrente de partida do motor através da relação IP/IN informada é de 7,5.
𝐼
𝑃
𝐼
𝑁
 = 7, 5 → 𝐼
𝑃
 = 7, 5 . (62, 58) = 469, 40𝐴
Respeitando a relação descrita na equação 2, com o tempo de duração da corrente de
partida 1s, conseguimos encontrar o fusível do tipo NH ideal para esse motor e tipo de
partida, por meio da curva característica.
8
Figura 7: Curva característica do fusível para Partida Estrela-Triângulo.
Foi encontrado o valor ideal do fusível de 100A para esse motor na Partida
Estrela-Triângulo. Para os contatores K1 e K3, por dividirem a corrente do motor, deve ser
utilizado a relação descrita na equação 5:
𝐼
𝐾
1
 = 𝐼
𝐾
3
 ≥ 0, 58. 𝐼
𝑁
 (5)
Colocando os valores obtemos o seguinte resultado;
𝐼
𝐾
1
 = 𝐼
𝐾
3
 ≥ 0, 58. 62, 58 = 36, 29𝐴 
Para o contator K4 é utilizado a equação 6.
𝐼
𝐾
4
 ≥ 0, 33. 𝐼
𝑁
 (6)
9
Inserindo o valor da corrente nominal do motor chegamos no valor mínimo de
corrente de K4.
𝐼
𝐾
4
 ≥ 0, 33. 62, 58 = 20, 65𝐴 
Agora o componente a ser dimensionado é o relé de sobrecarga, entretanto, como
mencionado anteriormente, como a corrente é dividida entre os contatores K1 e K3, o relé de
sobrecarga terá uma corrente menor, devido a isso, obedece a relação descrita na equação 7.
𝐼
𝑅𝑇
𝑌−∆
 ≥ 0, 58. 𝐼
𝑁
(7)
Chegando no seguinte resultado, lembrando de seguir a tabela do fabricante de valor
de fusível máximo de proteção para o relé de sobrecarga:
𝐼
𝑅𝑇
𝑌−∆
 ≥ 0, 58. (62, 58) = 36, 29𝐴
2.4 PARTIDA ESTRELA-TRIÂNGULO COM REVERSÃO
Foi feito a especificação dos componentes de uma chave de partida estrela-triângulo
com reversão no sentido de rotação para um motor trifásico de 50 CV, 4 pólos, 380/660 V, 60
Hz, com rendimento de 92% e fator de potência de 0,85 quando opera a plena carga, com a
tensão de comando de 24 Vcc, e a corrente de partida com duração de1s, com uma relação
IP/IN igual a 6,6. Utilizado fusíveis do tipo NH.
10
Figura 8: Diagrama de potência da Partida Estrela-Triângulo com Reversão.
Figura 9: Diagrama de comando da Partida Estrela-Triângulo com reversão.
Para o dimensionamento dos componente de acionamento e proteção da Partida
Estrela-Triângulo com reversão no sentido de rotação, também é a equação 1;
𝐼
𝑁
 = 50 . (746)
3 . 380 . 0,85. 0,92
 = 72, 46𝐴
11
A corrente de partida do motor através da relação IP/IN informada é de 6,6.
𝐼
𝑃
𝐼
𝑁
 = 6, 6 → 𝐼
𝑃
 = 6, 6 . (72, 46) = 478, 23𝐴
Respeitando a relação descrita na equação 2, com o tempo de duração da corrente de
partida 1s, conseguimos encontrar o fusível do tipo NH ideal para esse motor e tipo de
partida, por meio da curva característica, no qual obteve um resultado semelhante a figura 7,
encontrando um valor ideal de fusível de 100A.
No cálculo dos contatores K1 e K2 é usado a equação 1, por estarem sujeitos a
corrente nominal do motor como visto na figura 8, obtendo o seguinte resultado.
𝐼
𝐾
1
 = 𝐼
𝐾
2
 ≥ 72, 46𝐴
No entanto para o contato K3 a equação 5 continua válida, encontrando o seguinte
valor:
𝐼
𝐾
3
 ≥ 0, 58. 72, 46 = 42, 02𝐴 
Para calcular o valor de corrente mínima do contator K4, é obedecida a relação
existente na equação 6, chegando no resultado a seguir.
𝐼
𝐾
4
 ≥ 0, 33. 72, 46 = 23, 91𝐴 
Seguindo a equação 7 para o dimensionamento do relé de sobrecarga, chegamos no
seguinte resultado, lembrando de seguir a tabela do fabricante de valor de fusível máximo de
proteção para este relé de sobrecarga:
𝐼
𝑅𝑇
𝑌−∆
 ≥ 0, 58. (72, 46) = 42, 02𝐴
12
2.5 PARTIDA COMPENSADORA
Foi realizado a especificação dos componentes de uma chave de partida compensadora
para um motor trifásico de 40 CV, 4 pólos, 380 V, 60 Hz, com rendimento de 92% e fator de
potência de 0,83 quando opera a plena carga, com a tensão de comando de 24 Vcc, e a
corrente de partida com duração de 2s, com uma relação IP/IN igual a 7,0. Sendo utilizado
fusíveis do tipo NH. Considerando ainda, que na partida o motor está ligado no tap de 50% da
tensão nominal do autotransformador, e que ele fica energizado durante 15s.
Figura 10: Diagrama de potência da Partida Compensadora.
13
Figura 11: Diagrama de comando da Partida Compensadora.
Para descobrir a corrente de partida devemos levar em conta, além da corrente
nominal do motor descrita na equação 1 e a relação IP/IN constatada na placa do motor, o tap
do transformador ao qual o motor estará conectado durante essa partida, no qual podemos
entender através da equação 8.
𝐼
𝑃
𝑡𝑎𝑝2. 𝐼
𝑁
 = 7 (8)
Calculando a corrente nominal do motor.
𝐼
𝑁
 = 40 . (746)
3 . 380 . 0,83. 0,92
 = 59, 37𝐴
Substituindo os valores para encontrar o valor da corrente de partida.
𝐼
𝑃
 = 7. 𝑡𝑎𝑝2. 𝐼
𝑁
 = 7. 0, 52. 59, 37 = 103, 89𝐴
Com os valores calculados já podemos encontrar o valor do fusível do tipo NH,
através do tempo de duração da corrente de partida (2s) e a curva característica do fusível.
14
Figura 12: Curva característica do fusível NH para a Partida Compensadora
Com esse método encontramos um valor de 35A para esse fusível do tipo NH,
entretanto, a corrente nominal do motor é de 59,37A, causando a atuação desse componente,
para resolver isso também deve ser utilizado a equação 2.
𝐼
𝐹
≥ 1, 2. 𝐼
𝑁
 = 1, 2. 59, 37 = 71, 24𝐴
Com isso, sabemos que o fusível deve possuir o valor mínimo de 71,24A, sendo o
próximo valor ideal o de 80A.
Na chave de partida compensadora, os contatores K2 e K3 operam durante a partida
do motor, e na sequência apenas o contator K1 fica sujeito a passagem de corrente. Como a
tensão de partida depende do tap do transformador em que o motor está ligado, a corrente
dependerá dessa ligação, com exceção do contator K1. No caso do contator K1, ele ficará
sujeito à corrente nominal domotor, já que ele não participa diretamente da partida do motor.
Sendo assim, deve ser dimensionado para corrente nominal do motor, ou seja, utiliza a
equação 3, obtendo o seguinte resultado.
15
𝐼
𝐾
1
 ≥ 𝐼
𝑁
 = 59, 37𝐴
Já para os contatores K2 e K3, deve ser levado em consideração o tap de partida. A
corrente no contator K2 será a seguinte relação.
𝐼
𝐾
2
 ≥ 𝑡𝑎𝑝2. 𝐼
𝑁
(9)
Inserindo os valores encontramos o seguinte resultado;
𝐼
𝐾
2
 ≥ 𝑡𝑎𝑝2. 𝐼
𝑁
 = 0, 52. 59, 37 = 14, 84𝐴
E para o dimensionamento do contator K3, utiliza a equação 10.
𝐼
𝐾
3
 ≥ 𝑡𝑎𝑝 − 𝑡𝑎𝑝2( ). 𝐼𝑁 (10)
Colocando os valores chegamos no valor mínimo de corrente para o contator.
𝐼
𝐾
3
 ≥ 𝑡𝑎𝑝 − 𝑡𝑎𝑝2( ). 𝐼𝑁 = 0, 5 − 0, 5
2( ). 59, 37 = 14, 84𝐴
O último componente a ser dimensionado é o relé de sobrecarga, sendo ideal que a
corrente do motor esteja no centro da escala de ajuste, considerando a relação existente na
equação 4, além do fusível máximo de proteção descrita pelo fabricante:
𝐼
𝑅𝑇
 ≥ 59, 37𝐴
3 RESULTADOS E DISCUSSÃO
Selecionados os componentes de proteção e de acionamento considerando além do
dimensionamento feito, a compatibilidade para a montagem entre os modelos de contatores e
os relés de sobrecargas, quantidade de contatos auxiliares (NO “Normally Open” e NC
“Normally Closed”) desses componentes e dos relés temporizadores, de acordo com o
diagrama de comando de cada tipo de partida, sendo respeitado também o fusível máximo de
proteção para no caso dos relés de sobrecarga.
16
3.1 COMPONENTES PARA PARTIDA DIRETA
Para o primeiro motor, no qual possui o método de acionamento por partida direta,
foram selecionados três fusíveis do tipo diametral de 20A, sendo que, o fusível máximo de
proteção do relé de sobrecarga selecionado é de 25A; um contator de 12A com bobina 24Vcc,
possuindo um contato auxiliar NO e um relé de sobrecarga com faixa de ajuste de 8 a 12,5A,
podendo ser montado diretamente no contator selecionado, como mostra a tabela 1.
Tabela 1: Componentes dimensionados para a Partida Direta.
Componentes Modelo
Fusíveis DII-FDW20S
Contator K1 CWM12-10-30 C34
Relé de Sobrecarga RW27-1D3-D125
3.2 COMPONENTES PARA PARTIDA DIRETA COM REVERSÃO
Para o segundo motor, possuindo o método de acionamento por partida direta com
reversão no sentido de rotação, foram selecionados três fusíveis do tipo diametral de 35A,
sendo que, o fusível máximo de proteção do relé de sobrecarga selecionado é de 50A; dois
contatores de 25A com bobina 24Vcc, com dois contatos auxiliares (1NO e 1NC); um relé de
sobrecarga com faixa de ajuste de 15 a 23A, podendo ser montado diretamente no contator
selecionado, como mostra a tabela 2.
Tabela 2: Componentes dimensionados para a Partida Direta com Reversão.
Componentes Modelo
Fusíveis DIII-FDW-35S
Contator K1 CWM25-11-30 C34
Contator K2 CWM25-11-30 C34
Relé de Sobrecarga RW27-1D3-UO23
17
3.3 COMPONENTES PARA PARTIDA ESTRELA-TRIÂNGULO
Para o motor com método de acionamento por partida estrela-triângulo, foram
selecionados três fusíveis do tipo NH de 100A, sendo que, o fusível máximo de proteção do
relé de sobrecarga selecionado é de 100A; dois contatores de 40A com bobina 24Vcc, um
com quatro contatos auxiliares (2NO e 2NC), o outro com um contato auxiliar (NC), o último
contator de 25A, possuindo apenas um contato auxiliar (NC); um relé de sobrecarga com
faixa de ajuste de 32 a 50A, podendo ser montado diretamente no contator selecionado, além
do relé temporizador próprio para partida estrela-triângulo, como mostra a tabela 3.
Tabela 3: Componentes dimensionados para a Partida Estrela-Triângulo.
Componentes Modelo
Fusíveis FNH00-100U
Contator K1 CWM40-22-30 C34
Contator K3 CWM40-01-30 C34
Contator K4 CWM25-01-30 C34
Relé de Sobrecarga RW67-1D3-UO50
Relé Temporizador RTW-ET-U030S-E26
3.4 COMPONENTES PARA PARTIDA ESTRELA-TRIÂNGULO COM
REVERSÃO
Para o motor com método de acionamento por partida estrela-triângulo, agora com
reversão no sentido de rotação, foram selecionados três fusíveis do tipo NH de 100A, sendo
que, o fusível máximo de proteção do relé de sobrecarga selecionado também é de 100A; no
total quatro contatores sendo, dois de 80A com bobina 24Vcc, possuindo quatro contatos
auxiliares (2NO e 2NC), o terceiro contator é de 50A, com dois contatos auxiliares (1NO e
18
1NC) e o último contator de 25A, possuindo apenas um contato auxiliar (NC); um relé de
sobrecarga com faixa de ajuste de 32 a 50A, podendo ser montado diretamente no terceiro
contator escolhido, além do relé temporizador próprio para partida estrela-triângulo, como
mostra a tabela 4.
Tabela 4: Componentes dimensionados para a Partida Estrela-Triângulo com reversão.
Componentes Modelo
Fusíveis FNH00-100U
Contator K1 CWM80-22-30 C34
Contator K2 CWM80-22-30 C34
Contator K3 CWM50-11-30 C34
Contator K4 CWM25-01-30 C34
Relé de Sobrecarga RW67-2D3-UO60
Relé Temporizador RTW-ET02-U030S-E26
3.5 COMPONENTES PARA PARTIDA COMPENSADORA
Para o último motor com método de acionamento por partida compensadora, foram
selecionados três fusíveis do tipo NH de 100A, sendo que, o fusível máximo de proteção do
relé de sobrecarga selecionado é de 100A; dois contatores de 18A com bobina 24Vcc, um
com quatro contatos auxiliares (2NO e 2NC), o outro com dois contatos auxiliares (1NO e
1NC), o último contator de 65A, possuindo quatro contatos auxiliares (2NO e 2NC); um relé
de sobrecarga com faixa de ajuste de 50 a 63A, podendo ser montado diretamente no último
contator selecionado, além do relé temporizador possuindo apenas um contato (1NOC) para
realização da partida, os modelos selecionados na tabela 5.
19
Tabela 5: Componentes dimensionados para a Partida Compensadora.
Componentes Modelo
Fusíveis FNH00-80U
Contator K1 CWM65-22-30 C34
Contator K2 CWM18-22-30 C34
Contator K3 CWM18-11-30 C34
Relé de Sobrecarga RW67-2D3-UO63
Relé Temporizador RTW-RE01-U030S-E26
4 CONCLUSÕES
Com o objetivo de desenvolver a habilidade técnica de dimensionar componentes
elétricos utilizados na indústria, além de complementar o conteúdo teórico disponibilizado no
AVA por meio da atividade prática, foi feito a especificação dos dispositivos de acionamento,
comando e proteção de motores elétricos trifásicos, considerando os tipos de partida e os
diferentes motores pedidos em roteiro.
Importante ressaltar que o dimensionamento correto das instalações elétricas
industriais é fundamental por várias razões, uma vez que a eletricidade desempenha um papel
crítico na operação segura e eficiente de qualquer instalação industrial. Em resumo, o
dimensionamento correto das instalações elétricas industriais não é apenas uma questão
técnica, mas também uma questão de segurança, eficiência, conformidade e sustentabilidade.
20
5 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
AVA UNIVIRTUS. Instalações elétricas industriais - eletrotécnica. Disponível em:
<https://univirtus.uninter.com/ava/web/#/> Acesso em: 20 ago 2023.
21